本文目录
- 为什么有人说人活着是偶然
- 世界上真的存在偶然吗
- 《塞翁失马》这一寓言故事其实是有偶然性的，这能代表什么呢
- 一人之力丧失60万土地奕山签下的《瑷珲条约》是偶然还是必然
- pkpm空间刚性吊柱怎么设置
- 宇宙诞生地球，地球孕育生命，充满血腥和杀戮，这是偶然还是必然
- 止步大渡河是偶然还是必然为何石达开集团的失败是难以改变的
- 这个世界存在“偶然”吗在数学里，“偶然”到底是什么
为什么有人说人活着是偶然
我认为生命的孕育是偶然的，而人活着是自然的。因为生命的孕育是由无数的客观原因所决定的，根夲不存在任何一个离开客观条件而自然存在的生命体。
世界上真的存在偶然吗
我认为偶然应该是存在的。
很多事情的发生都存在一定的必然性，但在什么时候发生，却有在着偶然性。
在人生中，不少偶然会带给人困难成灾难，也有不少偶然会带给人美丽或美妙。
很多天灾人祸或许都有着其发生的必然性，但发生在哪里，发生在谁身上是一种偶然现象。
我们熟知的火药的发明，青霉素的发现，万有引力理论的形成等等。其出现是必然的，但什么时候出现，又是被谁发现却是一个偶然事件。
《水浒传》中，潘金莲水性杨花，又看不上“三寸丁谷树皮”的武大郎，红杏出墙或许是迟早的事，也可能是必然的，但木棍正好掉在西门庆的身上，只能说是偶然事件，如果掉到另外一个浪荡公子身上，比如说高衙内，那就可能没有西门庆什么事了。
事实上，很多事情都足以证明：偶然是确实存在的。
《塞翁失马》这一寓言故事其实是有偶然性的，这能代表什么呢
这个寓言是否偶然咱不知道，可咱村村西老翁头儿他媳妇马娣娣丢了快一年了。别人都劝他报警，老翁头儿总说：甭急，甭急哩；没准哪天就家来哩。果然，在马娣娣失踪十二个月零八天的时候，她抱着一个大胖儿子回来了。老翁头儿张罗着给儿子办了满月酒，酒席上，村里的文化人给那小孩子起了大名，叫~翁德馬。后来，老翁媳妇儿把儿子名字给改了，叫~翁得玛。说这名字洋气。
一人之力丧失60万土地奕山签下的《瑷珲条约》是偶然还是必然
《瑷珲条约》，又称《瑷珲城和约》，是沙皇俄国和清朝黑龙江将军奕山于1858年5月28日（咸丰八年四月十六日）在瑷珲（今黑龙江省黑河）签定的不平等条约。
《
瑷珲条约》共3条。主要内容为：
1.黑龙江以北、外兴安岭以南60多万平方公里的大清国领土划归俄国，瑷珲对岸精奇哩江(今俄罗斯结雅河)上游东南的一小块地区(后称江东六十四屯)保留大清国方面的永久居住权和管辖权;
2.乌苏里江以东的大清国领土划为清俄共管;
3.原属大清国内河的黑龙江和乌苏里江只准大清国和俄国船只航行。
《瑷珲条约》当时未经清政府批准，但后来在《中俄北京条约》中被确认。
《瑷珲条约》使中国领土、主权蒙受重大损害，而俄国却从中获得巨大的领土利益和黑龙江、乌苏里江的航行权，以及通往太平洋的出海口。
那这次条约的签订是偶然还是必然呢？
小编觉得是必然的！没有这个条约也会有另外一个条约出来。
为什么是必然呢？
第一、清政府的腐败无能
清政府的腐败无能，导致了战争的失败。当时签订这条条约，清政府并没有同意，当时的清政府还是有一点实力的，不过在北京条约签订的时候，就已经败得体无完肤了。被迫签订。
第二、清政府的闭关锁国
清政府的闭关锁国，虽然说从一定程度上保全了国家，但从长远的发展角度来看，会越来越落后。这次闭关锁国，导致中国的武器，装备，国民的思想都严重落后于其它国家。所以一打仗就输。必然失败。
所以条约的签订是必然的。
这也印证了一句话，落后就要挨打！我们要感谢国家的改革开放。珍惜劳动成果，积极吸取外国好的技术，建设一个强大的祖国。
pkpm空间刚性吊柱怎么设置
PMCAD中设计参数1、 考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，【高规5.6.1】设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。2、 框架梁端负弯矩条幅系数，【高规5.2.3】在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7~0.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.8~0.9（一般取为0.85），且调幅后的跨中弯矩不应小于按简支计算的跨中弯矩的1/2。3、 梁柱混凝土保护层厚度，【混规8.2.1】中有详细规定（新规范保护层厚度指以最外层钢筋的外边缘计算混凝土的保护层厚度）。4、 框架的抗震等级，【抗规6.1.2】中有详细规定（表6.1.2中确定的房屋的抗震等级为丙类建筑的抗震等级，甲乙类建筑应提高一度查表6.1.2确定其抗震等级，但抗震设防烈度为9度时，乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施，丁类建筑允许降低一度采取抗震措施，但已为6度时不应再降低）5、 抗震构造措施的抗震等级，【抗规3.3.2】建筑场地为1类时，对甲乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施，对丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。（1类场地时，丁类建筑抗震构造措施也可降低一度同丙类；2类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度采取抗震构造措施，丙类建筑按本地区抗震设防烈度采取抗震构造措施，丁类建筑可按本地区抗震设防烈度降低一度采取抗震构造措施；3、4类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高两个等级采取抗震构造措施，丙类建筑7度半和8度半分别按8度9度采取抗震构造措施，丁类建筑7度和8度分别按6度7度采取抗震构造措施）。6、 计算振型个数，【高规5.1.13】计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%（振型数应为3的倍数，与结构的自由度有关，所选振型数不应大于结构的自由度，当结构按侧刚模型分析时，每层的刚性楼板有三个自由度，总自由度为3n，当按总刚模型分析时，每个节点有两个自由度，总自由度为2mn）。7、 周期折减系数，【高规4.3.17】当非承重墙体为砌体墙时，高层的计算自振周期折减系数可按下列规定取值：框架结构可取0.6~0.7；框架-剪力墙结构可取0.7~0.8；框架-核心筒结构可取0.8~0.9；剪力墙结构可取0.8~1.0（可根据实际情况自行确定，如框架结构的填充墙较少时，折减系数可取的大一些如0.85）.文本文件输出1、 平均重度，建筑的总质量除以总面积，框架12~13，框剪14~15，剪力墙15左右。2、 质量比，【高规3.5.6】楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不宜大于相邻下部楼层质量的1.5倍。3、 刚度比，【高规3.5.2】对框架结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比不宜小于0.7，与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0.8，规范中有详细的计算方法，框架与框剪的计算方法不同，Ratx1和Raty1的值不能小于1，若小于则是薄弱层，【高规3.5.8】侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力连续性不规则的，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数，【抗规3.4.4】平面规则而竖向不规则的建筑，应采用空间结构计算模型，刚度小的楼层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数，高层建筑结构设计应按【高规】，多层建筑结构设计也可以按【抗规】。4、 刚重比，【高规5.4】中有详细的计算方法和规定。5、 承载力之比，【抗规4.4.3】抗侧力结构的层间受剪承载力之比不应小于相邻上一楼层的80%。6、 周期比，【高规3.4.5】结构扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85，且前两个周期宜为平动周期。7、 剪重比，【抗规5.2.5】中有详细的规定和计算方法，由于地震影响系数在长周期段下降较快，对应基本周期大于3.5s的结构，由此计算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小，而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构破坏具有更大影响，但是规范所采用的振型分解反应谱法尚无法对此作出估计，出于结构安全的考虑，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值的要求。8、 有效质量系数，应大于90%。9、 各楼层地震剪力系数调整情况，不应大于1.10最大层间位移角，主要是考虑舒适度的要求，【抗规5.5.1】中有详细的弹性层间位移角的限值规定。11位移比，【高规3.4.5】结构平面布置应减少扭转的影响，在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大水平位移和和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍，若超出限值应考虑双向地震作用的影响。SATWE参数设置 一：总信息1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。若地震作用最大的方向大于15度则回填。2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底层起算（包括地 下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层，需要人工指定。 对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数+1）。7、地下室层数： 根据实际情况输入。8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转 换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。不勾选的话位移偏小。13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。15、墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，程序强制为“出口”，即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，使得墙元的变形协调性好，分析结果更符合剪力墙的实际。16、结构材料信息：按实际情况填写。17、结构体系：按实际情况填写。18、恒活荷载计算信息：1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；3）按模拟施工 2：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。4）模拟施工加载3：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程，故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3；对钢结构或大型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选一次加载。对于长悬臂结构或有吊柱结构，由于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次加载进行设计。当有吊车荷载时，不应选用模拟施工3。19、风荷载计算信息：一般来说大部分工程采用SATWE缺省的“水平风荷载”即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过“特殊风荷载”实现。20、地震作用计算信息：一般为“计算水平地震作用”，抗规5.1.6条规定，6度时的部分建筑，应允许不进行截面抗震验算，但应符合有关的抗震措施要求。因此这类结构在选择“不计算地震作用”的同时，仍要在“地震信息”页中指定抗震等级，以满足抗震构造措施的要求。此时，“地震信息”页除抗震等级相关参数外其余项会变灰。21、结构所在地区：一般选择“全国”。分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。22、特征值求解方式：仅在选择了“计算水平和反应谱方法竖向地震”时，菜允许选择“特征值求解方式”。水平震型和竖向震型整体求解：只做一次特征值分析。水平震型和竖向震型独立求解：做两次特征值分析。23、“规定水平力”的确定方式：一般选择“楼层剪力差方法（规范方法）”二：风荷载信息：1、地面粗糙度类别：A: 指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B: 指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊C: 指有密集建筑群的城市市区；D: 指有密集建筑群且房屋较高的城市市区2、修正后的基本风压（KN/m2）：按照《建筑结构荷载规范》附录D.4中附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3KN/m2。一般情况下，高度大于60m的高层建筑可按100年一遇的风压制采用；对于高度不超过60m的高层建筑，其风压是否提高，可由结构工程师根据结构的重要性按实际情况确定。3、X向结构基本周期（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的周期乘以这件系数后回代。4、Y向结构基本周期（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的周期乘以这件系数后回代。5、风荷载作用下结构的阻尼比（%）：混凝土结构及砌体结构0.05，有填充墙钢结构0.02，无填充墙钢结构0.01。6、承载力设计时风荷载效应放大系数：程序缺省值为1.0，对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。7、用于舒适度验算的风压（KN/m2）：缺省与风荷载计算的基本风压取值相同。一般可取100年一遇的风压。8、用于舒适度验算的结构阻尼比（%）：按照高规要求，验算风振舒适度时结构阻尼比宜取0.01~0.02，程序缺省取0.02。9、顺风向风振：对于基本自振周期T1 大于0.25s 的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构，以及对于高度大于30m 且高宽比大于1.5 的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。10、横风向风振：目前暂不起作用。11、扭转风振：一般考虑。12、水平风体型系数：一般为缺省值。13、设缝多塔背风面体型系数：一般为缺省值。14、特殊风体型系数：为灰色，无法修改。三：地震信息1、结构规则信息：该参数在程序内不起作用。2、设防地震分组：详见《抗规》附录A。3、设防烈度：详见《抗规》附录A。4、场地类别：依据地质报告输入，或按规范填写，见《抗规》4.1.6。5、砼框架抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。6、剪力墙抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。7、钢框架抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。8、抗震构造措施的抗震等级：一般为不改变，学校提高一级。9、中震（或大震）设计：一般为不考虑。10、按主震型确定地震内力符号：根据《抗规》5.2.3条计算的地震效应没有符号，SATWE原有的符号确定规则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号，现增加本参数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的情况，可勾选。11、考虑偶然偏心：计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，选择后程序将增加计算4个地震工况，即每层的质心沿垂直于地震作用方向便宜5%的地震作用。计算位移比时看此工况下的值，计算位移（角）时可不考虑此工况下的情况。一般情况下高层都选取。12、考虑双向地震作用：位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。 位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。13、X（Y）向相对偶然偏心：勾选了“考虑偶然偏心”后，允许用户修改X和Y向的相对偶然偏心只，一般取缺省值为0.05。14、计算振型个数：一般最少取3且为3的倍数。当考虑扭转藕联计算时，振型数应不少于9。对于多塔结构振型数应大于12。衡量指标是：有效质量系数≥90%。15、重力荷载代表制的荷载组合值系数：一般情况下取缺省值0.5。16、周期折减系数：对于框架结构可取0.6~0.7；对于框架-剪力墙结构可取0.7~0.8；框架-核心筒结构可取0.8~0.9；剪力墙结构可取0.8~1.0。17、结构的阻尼比（%）：一般混凝土结构取0.05，钢结构取0.02，混合结构在二者之间取值。程序缺省值为0.05。18、特征周期Tg（秒）：设计地震分组 场地类别Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ第一组 0.25 0.35 0.45 0.65第二组 0.30 0.40 0.55 0.75第三组 0.35 0.45 0.65 0.9019、地震影响系数最大值：程序地震作用的计算，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改。多遇及罕遇地震影响系数最大值：地震影响 6度 7度 8度 9度多遇地震 0.04 0.08（0.12） 0.16（0.24） 0.32罕遇 -- 0.50（0.72） 0.90（1.20） 1.40注：括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。20、用于12层一下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：由“结构所在地区”、“场地类别”、“设计地震分组”等参数控制，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改。21、竖向地震参与振型数：用于竖向地震作用的计算。22、竖向地震作用系数底线值：当振型分解反映谱方法计算的竖向地震作用小于该值时，将自动取该参数确定的竖向地震作用底线值。23、斜交抗侧力构件方向附加地震数、相应角度（度）：地震作用的最大方向值偏离主轴大于15度时，在此需要填写此角度，作为附加地震计算的角度，（逆时针为正，顺时针为负）。SATWE参数中增加“斜交抗侧力构件附件地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有何区别：水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。一般应尽量调整结构使角度不超标。《抗规》5.1.1条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算个抗侧力构件的水平地震作用。主要是针对“非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。相应角度：就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。该角度是与X轴正方向的夹角，你是正方向为正。四：活荷信息1、柱、墙设计时活荷载：一般为折减。2、传给基础的活荷载：一般为不折减。3、梁活荷载不利布置最高层号：多层应取全部楼层，高层宜取全部楼层。4、考虑结构使用年限的活荷载调整系数：设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。5、柱、墙、基础活荷载折减系数：对于《荷载规范》表5.1.1中第1（1）项功能（如住宅、办公等）的建筑，其SATWE所列的折减系数不需修改，但是对于《荷载规范》表5.1.1中其他项功能（如教学楼、商场、书店、食堂等）的建筑，其SATWE所列的折减系数需按照《荷载规范》第4.1.2条第2项修改。《荷载规范》5.1.2：设计楼面梁、墙、柱及基础时，本规范表5.1.1中楼面活荷载标准值的 折减系数取值不应小于下列规定：1 设计楼面梁时：1）第1（1）项当楼面梁从属面积超过25m2时，应取0.9；2）第1（2）~7项当楼面梁从属面积超过50m2时，应取0.9；3）第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8，对单向板 楼盖的主梁应取0.6，对双向板楼盖的梁应取0.8；4）第9~13项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。2 设计墙、柱和基础时：1）第1（1）项应按表5.1.2规定采用；2）第1（2）~7项采用与其楼面梁相同的折减系数；3）第8项的客车，对但向板楼盖应取0.5，对双向板楼盖和无梁楼 盖应取0.8；4）第9~13项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。注：楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。表5.1.2 活荷载按楼层的折减系数墙、柱、基础计算截面以上层数 1 2~3 4~5 6~8 9~20 》20计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数 1.00（0.90） 0.85 0.70 0.65 0.60 0.554.2.1条，4.2.3条，表4.2.3-1（强条）。墙竖向分布筋强度（设计值）：从pm参数中读取，此处不能修改。400N/mm2。 《砼规》4.2.1条，4.2.3条，表4.2.3-1（强条）。边缘构件箍筋强度：一般为400N/mm2。《砼规》4.2.1条，4.2.3条，表4.2.3-1（强条）。 箍筋间距：梁箍筋间距（mm）：强制为100，不允许修改。对于箍筋间距非100的情况， 用户可对配筋结果进行折算。柱箍筋间距（mm）：强制为100，不允许修改。对于箍筋间距非100的情况， 用户可对配筋结果进行折算。墙水平分布筋间距（mm）： 可取值100~400，一般取默认200。 墙竖向分布筋配筋率（%）：可取值0.15~1.2，一般取默认0.3。【说明：主筋级别可在建模程序中逐层指定（楼层定义→本层信息）；箍筋级别在建模程序中全楼指定（设计参数→材料信息）；梁、柱箍筋间距固定取为100，对非100的间距，可对配筋结果进行折算。】3、结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数NSW：底部加强部位最高层号。4、结构底部NSW层的墙竖向分布筋配筋率（%）：一般取0.6。5、梁抗剪配筋采用交叉斜筋方式时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比：一般取默认值1。 八：荷载组合：【注：程序内部将自动考虑（1.35恒载+0.7*1.4活载）的组合】1、恒荷载分项系数γG：根据《荷载规范》3.2.5条、《高规》5.6.2条。活荷载效应控制取1.2，恒荷载效应控制取1.35。2、活荷载分项系数γL：根据《荷载规范》3.2.5条2款一般情况下取1.4，对标准值大于4KN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。3、活荷载组合值系数：一般取0.7.详见《荷载规范》5.1.1、5.3.1条。4、重力荷载代表值效应的活荷组合值系数γEG：抗规（GB50011-2001）5.1.3条规定了活载重力代表值系数，雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，屋面活荷载和软钩吊车荷载取0，硬钩吊车取0.3，藏书库、档案库为0.8，按实际情况计算的楼面活荷载取1.0。5、重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数：详见上一条。6、风荷载分项系数γW：根据《荷载规范》3.2.5条2款一般取1.4。7、风荷载组合值系数：一般取0.6。8、水平地震作用分项系数γEh：一般取1.3，按《高规》5.6.4条执行。9、竖向地震作用分项系数γEv：一般取0.5，按《高规》5.6.4条执行。10、吊车荷载组合值系数：详见第4条。11、温度荷载分项系数：程序不允许修改，默认1.4。12、吊车荷载分项系数：程序不允许修改，默认1.4。13、特殊风荷载分项系数：程序不允许修改，默认1.4。14、温度作用的组合值系数，仅考虑恒、活荷载参与组合：一般取程序默认值0.6。 考虑风荷载参与组合：一般取程序默认值0。考虑仅地震作用参与组合：一般取程序默认值0。15、砼构件温度效应折减系数：一般取程序默认值0。16、采用自定义组合及工况：一般不勾选。九：地下室信息：1、土层水平抗力系数的比例系数（M值）：该参数可以参照“建筑桩基技术规范JGJ94-2008”的表5.7.5的灌注桩顶来取值。M的取值范围一般在2.5~100之间，在少数情况的中密、密实的沙砾、碎石类土取值可达100~300。其计算方法即是基础设计中常用的m法，可参阅基础设计相关的书籍或规范。若填一负数m（m小于或等于地下室层数M），则认为有m层地下室无水平位移。M法计算方法见《建筑桩基技术规范》附录C.0.2。2、外墙分布筋保护层厚度：一般为50。根据地下工程防水规范（GB50108-2008）4.1.7条的规定，结构混凝土迎水面的钢筋保护层厚度不小于50mm，当不考虑结构防水时，应按照混凝土规范（GB50010-2002）9.2.1条依据环境类别选用，并适当加大（可按相应环境类别柱的保护层厚度选用）。该参数用于地下室外墙的配筋计算。3、扣除地面以下几层的回填土约束：一般输入0。本参数指从第几层地下室考虑基础回填土对结构的约束作用，一般可不扣除，当地下室不完整时，可以考虑扣除相应的地下室层数。
宇宙诞生地球，地球孕育生命，充满血腥和杀戮，这是偶然还是必然
这是必然的。请看看动物世界吧。有些动物牲畜在生物链顶端。他们必须靠杀戮来生存，适者生存是？是自然的法则。谁也没办法改变。这也是自然残酷的一面。也是自然调节生存的大环境而为，，，，，，
止步大渡河是偶然还是必然为何石达开集团的失败是难以改变的
在太平天国中，翼王石达开可以称之为文武兼备的豪杰。他在战场上屡建奇功，因此，得到了广大将士的拥戴。
太平天国的转折点在“天京之变”的发生。1856年，因为东王杨秀清与天王洪秀全之间的权力之争，太平天国内部爆发了及其残酷的天京事变。最终东王杨秀清被杀，上万东王部属惨遭株连。石达开在前线听到天京可能发生内讧的消息，急忙赶回阻止，并痛斥韦昌辉乱杀无辜，但杀红了眼的北王韦昌辉连石达开也要杀。石达开连夜逃出天京，京中家人全部被杀。后来，洪秀全斩杀了韦昌辉才平息众怒。并召翼王石达开回京主政。
然而，洪秀全却开始怀疑辅佐的石达开，对他百般牵制，甚至意图加害，石达开于是连夜逃出城，前往安庆避祸。
翼王石达开凭着人格魅力，他决心出走时，振臂一呼，就带走了太平军数十万大军。此后6年中，石达开转战江苏、安徽、江西、浙江、福建、湖南、湖北、贵州、广西、云南、四川11个省。
1861年9月，石达开自桂南北上，于1862年初经湖北入川，准备夺取成都，在四川建立根据地。
然而，1863年5月，当石达开到达了大渡河边后却陷入了清军的包围圈，进退无路。最终石达开的大军全军覆没，石达开本人被俘，最后被清朝杀害。
当年中央红军长征，走到大渡河时，蒋介石叫嚣着让中国红军成为第二个石达开，但是中国红军在毛主席的带领下，最终飞夺泸定桥，渡过了大渡河 。而80年前的石达开为什么却渡不过大渡河呢？
主要有四个原因。
一是石达开在战略不明确。
石达开因为是天京事变的大内讧大屠杀背景下选择“单干”的，也许是受其影响，又怕再和洪秀全有任何瓜葛，于是一直奉行的是4个字：逃跑主义。
他最开始打算到江西福建，随后又想去湖广，最后认为占据四川才是唯一的出路，这种毫无目标的逃窜和奔波，其使得他的大军根本无法建立根据地。没有根据地就像无根的野草，这也注定了他最后的失败。
果然，后来咸丰帝调曾国藩到四川剿灭石达开时，曾国藩直接给咸丰帝吃定心丸：石达开不足为虑。理由是：石达开多年来都没有形成根据地，没有后方 ，属于孤军，疲于山谷之间，覆灭在举手投足之间。事实证明，曾国藩果然眼界高远，石达开的命运果然被他说的精准无误。
二是石达开在情感上不明智。
出走后的石达开最开始的活动范围主要还是在江西等地，离太平军主力部队很近。然而，当天京遭遇危险，各地遭遇紧急情况时，都希望石达开能给予援助，但石达开始终不愿再给予援助。
由于老战士们常年一起作战，彼此之间建立了很深的感情，因此，部下对石达开“见死不救”，尤其对九江林启容部，都深感失望，于是军心不稳，开始出现了分裂。石达开出走后，征战各处，越打越走向边远之地。从之者人心渐离，杨辅清等部队又回到了洪秀全身边。
咸丰十年四月中旬，石达开率众回到家乡贵县驻扎，并设立了翼王府。石达开的部署，大多是两湖人士，见到石达开回到家乡就不走了，失望之下自谋划出路，军心离散。
三是石达开在思想有松懈。
除了战略外，石达开本人的思想也出现松动，石达开在大渡河畔的紫打地为了庆贺生了儿子，因此休整了三天，这让他陷入了万劫不复的深渊。
《孙子》兵法道： “圯地无舍”、“圯地则行”。 “圯地”乃是指山林险阻 ，沮泽难行之地 ，这种地方不可宿营 ，必须迅速离开。对于精通兵法的石达开来说，为何会犯如此低级的错误，太个原因太令人扎心了，简直难以想象。
四是清军在战术上有天时地利人和的优势。
调任骆秉章为四川巡抚，进行提前防控。骆秉章吸取了在湖南用左宗棠等贤才抵御太平军的经验 ， 对石达开欲入川西的路线进行提前布控。特别是在大渡河对岸设了一只大军驻守——唐友耕部，以防石达开铤而走险。同时在各险要处都进行了设防，并还积极联系了当地的土司王应 元、王松林、岭承恩等部的力量。可谓坐待石达开来犯。
果然，石达开入川后就被清军打败，只好往大渡河方向而走。而这时的大渡河前后左右都是清军和土司的布控区，在如此天罗地网中，石达开走向覆亡末路也就不足为奇了。
这个世界存在“偶然”吗在数学里，“偶然”到底是什么
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